Pazar Kapalı
+ 90 252 712 41 01
İskele Mah. Halil Aşkın Cad No:2/A Datça/MUĞLA
Jeo Taşıma, Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği'nde belirtilen hususlara ve Çevre ve Şehirçilik Bakanlığının hazırladığı formata uygun olarak geoteknik rapor hazırlayan bir geoteknik rapor yazılımıdır.

Yazılımlarımız Hakkında Kullanıcılarımızdan Gelen Yorumlar
Jeo Taşıma Yazılımıyla İlgili Diğer Videolarımızı Görmek İçin Tıklayınız.

TBDY, EC7, DIN4017, Meyerhof, Hansen, Vesic, Terzaghi, Presiyometre, Nokta Yükleme, Tek Eksenli Basınç, Jeofizik, Spt ve CPT yöntemlerine göre taşıma gücü analizi yapılabilir.

TBDY, Terzaghi, Meyerhof, Hansen, Vesic, EC7, Din4017, Presiyometre, Nokta yük dayanımı, tek eksenli basınç, Jeofizik, Spt ve Cpt yöntemleri taşıma gücü analizi
TBDY ye göre taşıma gücü analizi yapılırken şekil, derinlik, temel taban eğimi, temel zemin eğimi ve yükleme eğikliği katsayı yöntemleri opsiyonel olarak seçilebilir
Drenajlı ve drenajsız durumlar için taşıma gücü analizi yapılabilir.

Ani oturma, konsodilasyon oturması (temel köşe ve orta noktasında), Schmertmann ve Burland ve Burbidge yöntemlerine göre oturma ve ayrıca dönme analizi yapılabilir
Jeo Taşıma, birden çok yöntemle ani oturma, konsolidasyon oturması, farklı oturma analiz yapabilir. Spt deney sonuçları ile oturma analizi yapabilir. Schmertman yöntemi ile oturma analizi yaparken zaman faktörünü dikkate alabilir

Ani oturma (Timoshenko ve Goodier -Bowles), Konsolidasyon oturması: Hacimsel sıkışma katsayısı (mw) ile, sıkışma indeksi ile, Schmertmann Yöntemi ve Burland ve Burbidge Yöntemi ile oturma analizleri yapılabilir
Ani ve konsolidasyon oturma hesabında etki katsayısı için farklı yöntemler kullanılabilir. Boussinesq, westergard veya Klasik 2/1 yöntemi gibi
Temelin iki farklı noktasında oturma analiz yapılarak farklı oturma miktarı hesaplanabilir

TBDY yöntemine göre sıvılaşma analizi, sıvılaşma potansiyeli, sıvılaşma risk indeksi, sıvılaşma sonrası dinamik oturma, yanal yer değiştirme ve kayma dayanımı kaybı analizi yapılabilir...
Jeo Taşıma sıvılaşma ve sıvılaşma sonrası analizlerini yapabilir.

TBDY'ye (Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği) ve İdriss and Seed yöntemlerine göre sıvılaşma analizleri yapılabilir
Sıvılaşma sonrası yanal yer değiştirme (Ishihara ve Yoshimine) , dinamik oturma (Tokimatsu ve Seed - Ishihara ve Yoshimine) ve kayma dayanımı kaybı (Kramer ve Wang - Weber Vd) analizleri yapılabilir
Iwasakiye göre sıvılaşma potansiyeli, Lee Vd ve Sönmez ve Gökceoğlu'na göre sıvılaşma risk indeksi analizleri yapılabilir

Klasik 2:1 yöntemi, Boussinesq ve Westergaard yöntemlerine göre zemin gerilmesi analizi yapılabilir.

Klasik yatak katsayısı, taşıma gücüne göre ve spt ve jeofizik korelasyonları bağlı yatak katsayısı hesabı yapılabilir.
Jeo Taşıma, 4 farklı yöntemle yatak katsayısı hesabı yapabilir

Klasik yatak katsayısı, temel taşıma gücüne bağlı (Bowles) yatak katsayısı, Spt korelasyonları ve jeofizik korelasyonu ile yatak katsayısı hesabı yapılabilir
Bowles yönteminde çarpım katsayısı (40*qu) değiştirilebilir. Taşıma gücü olarak qk veya qt kullanılabilir.
Çakıllı zeminler - Moayed And Naeini (2006), Killi kumlar - Bowles (1996), Siltler, kumlu siltler ve killi siltler - Bowles (1996), Kumlu zeminler - Webb (1969), Kumlu zeminler - Scott (1981), Düşük plastisiteli kil ve siltler - Behpoor And Ghahramani (1989), Killi zeminler - Naeini And Moayed (2013)

Temel çukurlarının şev stabilitesi TBDY 2018 yöntemliğine göre yapılabilir

Yüzeysel temellerin yatayda kayma kontrolü kısa ve uzun dönem şartları için yapılabilir

Bodrum perdelerine gelen statik, dinamik ve sudan kaynaklı yatay yükler hesaplanabilir

Yerel zemin sınıfı Vs(30), N60(30) ve Cu(30) değerlerine göre hesaplanabilir

Birim hacim ağırlığı, Elastisite modülü, içsel sürtünme açısı, kohezyon, hacimsel sıkışma katsayısı ve limit basınç korelasyonları yapılabilir

Zemin hakim periyodu, birim hacim ağırlığı, içsel sürtünme açısı, elastisite modülü, zemin taşıma gücü ve daha bir çok korelasyon yapılabilir
Jeo Taşıma çok sayıda jeofizik korelasyon yapabilir


Şişme analizi, birim dönüştürücü, zeminin fiziksel özelliklerinin hesabı, zemin sınıfları kütüphanesi, manuel zemin sınıfı tayini, ...
Jeo Taşıma içerisinde çok sayıda geoteknik ve rapor aracı içermektedir.

Zemin endeks modülü, özgül ağırlık, Kuru birim hacim ağırlığı, suya doygun birim hacim ağırlığı, su muhtevası, porozite ve boşluk oranı değerleri arasında korelasyon yapabilir.
Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Geoteknik rapor formatında belirtilen arazi ve laboratuvar deneyleri ait bilgiler bu form aracılığıyla girilebilir.
Zemin sınıfları kütüphanesinde çok sayıda zemin ve kayaçlar için yaklaşık zemin parametrelerine ulaşılabilir.
Elek yüzdesi, Atterberg limitleri ve elekteki dane çapı yüzdesine bağlı olarak TS EN ISO 14688-2 ve USCS e göre zemin sınıfı tayini
Deprem Moment Büyüklüğü hesabı fay uzunluğu ve fay türüne bağlı olarak hesaplanabilir.
Birim dönüştürme aracı uzunluk, alan, hacim, ağırlık, basınç ve yoğunluk değerleri için sık kullanılan birimlerin dönüştürülmesini yapabilir.
Net limit basınç değerine bağı olarak drenajsız kohezyon ve içsel sürtünme açısı değerleri elde edilebilir.
Jeo Taşıma yazılımı İçsel sürtünme açısı ve kohezyon değerlerini otomatik azaltılabilir yada bu hesap aracı vasıtasıyla manuel azaltma değerleri elde edilebilir.
Jeo Taşıma yazılımı şişme analizi ve raporlamasını otomatik yapar.

Modellenen zemin tabakaları üç boyutlu ekranda şeffaf veya seçilen zemin lejantına göre taralı olarak gösterilir...

Tabakalı zemin tanımlanabilir. Temel konumu otomatik olarak bulunur. Yapılan analizlere bağlı olarak tabakalanma dikkate alınır

Rapor editör sayesinde rapor üzerinde düzenleme yapılabilir. Rapordaki yazılar değiştirilebilir, rapora tablo yada resim eklenebilir
Jeo Taşıma yazılımı, Çevre ve Şehirçilik Bakanlığının hazırladığı "Zemin ve Temel Etüdü Uygulama Esasları ve Rapor Formatı" nda yer alan "Geoteknik Rapor Formatı" na uygun olarak bir geoteknik raporu hazırlar.
Kullanıcı rapor ekranında yer alan rapor seçeneklerinden raporda görüntülemek istediği kısmı onay kutucukları aracılığıyla seçebilir.
Gelişmiş rapor editörü sayesinde rapor üzerinde düzenleme, silme, resim veya tablo ekleme gibi bir çok işlem yapılabilir
Hazırlanan geoteknik rapor word (doc,docx), Excel (Xml), pdf, html, rtf veya txt formatında kaydedilebilir
Ekran Görüntüsü Yakalama aracı ile görüntüsü alınan resimler raporun seçilen bölümüne eklenebilir. Bu araçla eklenen resimleri şekil listesine otomatik eklenir

Rapor seçenekleri bölümünde 'Zemin İyileştirme Yöntemi Öner' seçeneğinin yanındaki butonu tıklanarak açılan ekranda seçilen yöntem rapora eklenebilir

Parsel Sorgu Uygulamasından elde edilen GeoJSon dosyası ile parsel bilgileri, parsel koordinatları, arazi kenar ölçüleri otomatik okunur ayrıca Deprem Tehlike Haritası parametreleri (Ss, S1, PGA ve PGV) yaklaşık olarak elde edilir....

Ekran görüntüleme aracıyla ekran görüntüsü alınan görseller raporun istenilen bölümüne eklenebilir. Eklene görsel otomatik olarak şekil listesine eklenir.

Don derinliği ekranından her ildeki yerel zemin sınıflarına bağlı don derinliği değerleri görüntülenebilir. Ayrıca Karayolları Genel Müdürlüğünün hazırlamış olduğu Don Derinliği haritası da görüntülenebilir.

Yapından kaynaklı temel tabanında oluşan birden çok yükleme (q, qo, Wt, Vte(X), Vte(Y), Mx, My) kombinasyonu modele etkitebilinir

Rapor seçeneklerinden ulaşılabilen zemin iyileştirme ekranında yer alan 20 adet zemin iyileştirme yönteminden biri veya daha fazlası seçilerek raporun ilgili bölümüne eklenebilir.
Jeo Taşıma yazılımı, Çevre ve Şehirçilik Bakanlığının hazırladığı "Zemin ve Temel Etüdü Uygulama Esasları ve Rapor Formatı" nda yer alan "Geoteknik Rapor Formatı" na uygun olarak bir geoteknik raporu hazırlar.
Kullanıcı rapor ekranında yer alan rapor seçeneklerinden raporda görüntülemek istediği kısmı onay kutucukları aracılığıyla seçebilir.
Gelişmiş rapor editörü sayesinde rapor üzerinde düzenleme, silme, resim veya tablo ekleme gibi bir çok işlem yapılabilir
Hazırlanan geoteknik rapor word (doc,docx), Excel (Xml), pdf, html, rtf veya txt formatında kaydedilebilir
Ekran Görüntüsü Yakalama aracı ile görüntüsü alınan resimler raporun seçilen bölümüne eklenebilir. Bu araçla eklenen resimleri şekil listesine otomatik eklenir

Rapor seçenekleri bölümünde 'Zemin İyileştirme Yöntemi Öner' seçeneğinin yanındaki butonu tıklanarak açılan ekranda seçilen yöntem rapora eklenebilir

Rapor seçeneklerinden ulaşılabilen kazı ve iksa ekranında yer alan 13 adet kazı, şev, iksa ve istinat duvarı yönteminden biri veya daha fazlası seçilerek raporun ilgili bölümüne eklenebilir.
Kazı, iksa ve istinat duvarı önerileri bu modüle sayesinde rapora eklenebilir.

Geoteknik raporu hazırlanan arazide iksa gerekmesi durumunda, alternatif iksa sistemleri değerlendirilip raporda sunulması gerekmektedir. Jeo Taşıma yazılımının rapor bölümündeki kazı ve iksa önerileri sayesinde aşağıdaki öneriler rapora eklenebilir.
Serbest (desteksiz) kazı
Serbest kazı derinliği hesabı ve önerisi
Şevli kazı
Ahşap iksa (Yatay ve düşey kaplamalı)
Payandalı Ahşap iksa (Yatay ve düşey kaplamalı)
Betonarme konsol istinat duvarı
Betonarme nervürlü istinat duvarı
Betonarme fore kazık istinat duvarı
Toprakarme istinat duvarı
Taş ağırlık istinat duvarı
Beton ağırlık istinat duvarı

Net limit basınç değerine bağı olarak drenajsız kohezyon ve içsel sürtünme açısı değerleri elde edilebilir

Jeo Taşım yazılımı ZF sınıfı zeminler dahil olmak üzere tüm yerel zemin sınıfları için yatay ve düşey deprem spektrumlarını otomatik oluşturup dışarı aktarabilir

Temel genişliğine, efektif gerilmeye zemin gerilme dağılımına ve su seviyesine göre sondaj derinliği hesapları yapılabilir




















Jeo Taşıma 4 versiyonundan
5 versiyonuna yükseltme paketi
TBDY 2018 uyumlu
Bakanlık formatına uygun rapor
Taşıma gücü analizi
Şev stabilitesi ...
Jeo Taşıma 5 Yazılımı + Jeo Jet Grout modülü
içeren paket
Jeo Taşıma 3 ve altı versiyonlardan
4.8 versiyonuna yükseltme paketi
TBDY 2018 uyumlu
Bakanlık formatına uygun rapor
Taşıma gücü analizi
Şev stabilitesi ...
Jeo Taşıma 4.5 Yazılımı + Jeo Jet Grout 5.0
Yazılımlarını içeren paket
Yinelemeli yada Kayma Gerilme Oranı (CSR-KGO)
\(CSR = \frac{\tau_{av}}{\sigma'_v} = 0.65 \frac{\sigma_\nu}{\sigma_\nu} \frac{\alpha_{max}}{g}r_d\)
Güvenlik Faktörü (GF)
\(GF = \frac{KDO}{KGO}\)
\(KDO = [\alpha (\frac{Vs_c}{100})^2 + b(\frac{1}{Vs_{max} - Vs_c} - \frac{1}{Vs_{max}})]MSF \)
\(MSF = (\frac {M_w}{7.5})^n\)
\( V_{s_{\text{max}}} = 250 \, \text{m/s} \quad FC \leq 5\% \quad \text{Kum} \)
\( V_{s_{\text{max}}} = 250 - (FC - 5) \, \text{m/s} \quad 5\% < FC < 35\% \quad \text{Kum} \)
\( V_{s_{\text{max}}} = 220 \, \text{m/s} \quad FC \geq 35\% \quad \text{Kum ve silt} \)
\(KGO = \frac{\tau_{ort}}{\sigma'_Vs} = \frac{\sigma_Vs}{\sigma'_Vs} \frac{\alpha_{max}}{g}r_d\)
\(\sigma_{V_s} = 2.45 T \sum_{i=1}^n \gamma_i V_{S_i}\)
\(\sigma'_{V_s} = 2.45 T \sum_{i=1}^n \gamma_i V_{S_i} - 9.81 (z - z_w)(\gamma_{sa} - \gamma_1) \tag{3}\)
Efektif Gerilme İle Düzeltilmiş Kayma Dalga Hızı
\(V_sc = V_s(\frac{Pa}{\sigma'_v})^{0.25}\)
Simgeler
τav = Depremin neden olduğu yinelemeli kayma
gerilmesinin ortalama değeri
KDO = Kayma Direnç Oranı
KGO = Kayma Gerilme Oranı
Vsc : Düzeltilmiş kayma dalga hızı
Pa = referans gerilme
Vsmax = Sıvılaşmanın oluşabileceği düzeltilmiş kayma dalga hızının üst sınır değeri
Mw = Moment Magnitüd
n = üstel sabit
amax = En büyük donuk ivme
g = yer çekimi ivmesi
σv = Toplam düşey gerilme
σv' = efektif gerilme
σvs = dinamik düşey gerilme
σvs' = Efektif dinamik düşey gerilme
rd = Kayma gerilmesi azaltma katsayısı
γ = Birim hacim ağırlık
γsa = Suya doygun birim hacim ağırlık
τ = Deprem dalgasının periyodu()s
z = incelenen tabaka derinliği(m)
zw = Yeraltı suyu derinliği(m)
Maksimum kesme gerilimi,Seed-Idriss basitleştirilmiş sıvılaştırma prosedürünün bir parçası olarak geliştirilen denklem şu şekilde ifade edilebilir:
\(CSR_{M,\sigma'_v} = 0,65 \frac{\sigma_v}{\sigma'_v} \frac{a_{max}}{g}r_d\)
CPT Penetrasyon Dirençlerinin Zemin Örtüsü Gerilmesi Etkilerine Göre Düzeltilmesi şu şekildedir:
\(q_{c1N} = C_N Q_{cN} = C_N \frac{q_c}{P_a}\)
Bağlayıcı Maddesi Olmayan Zeminlerde CRR'nin qc1N veya (N1)60 ile Korelasyonu ve İnce Tanelerin Etkisi formülü şu şekildedir:
\(CRR_{M=7.5,\sigma'_v = 1} = f[q_{c1N}],FC\)
Bu korelasyon aşağıdaki ifadeler kullanılarak elde edilen eşdeğer temiz kum qc1Ncs değeri cinsinden ifade edilebilir:
\(q_{c1Ncs} = q_{c1N} + \delta q_{c1N}\)
CRR'nin qc1Ncs veya (N1)60cs cinsinden ifadesi için gereken formül şu şekildedir:
\(CRR_{M = 7.5,\sigma'_{vc} = 1} = f[q_{c1Ncs}]\)
Idriss (1999) Tarafından Sıvılaşma Değerlendirme Yöntemleri İçin Geliştirilen rd Parametresi
\(r_d = exp[a(z) + \beta (z) \cdot M]\)
\(a(z) = -1.012 - 1.126 sin(\frac{z}{11.28} + 5.142)\)
\(\beta(z) = 0.106 + 0.118 sin(\frac{z}{11.28} )+ 5.142\)
DR'ye Bağımlı CN İlişkisi ve qc1Ncs Değeri Cinsinden İfadesi
\(C_N = (\frac{P_a}{\sigma'_v})^m \leq 1.7\)
\(m = 1.338 - 0.249(q_{c1Ncs})^0.264\)
Kσ İlişkisinin Geliştirilmesi ve Elde Edilen Sonuçların qc1Ncs veya (N1)60cs Değerleri Cinsinden İfadesi
\(K_\sigma = 1 - C_\sigma ln(\frac{\sigma'_v}{P_a}) \leq 1.1\)
\(C_\sigma = \frac{1}{37.3 - 8.27(q_{c1Ncs})_{60cs}} \leq 0.3\)
MSF, Idriss (1999) tarafından türetilmiş ve aşağıdaki formül geliştirilmiştir:
\(MSF = 6.9 \cdot exp(\frac{-M}{4}) - 0.058 \leq 1.8\)
MSFmax ve sabit terimlerin sayısal olarak ifade edilmesi şu şekildedir:
\(MSF = 1 + (MSF_{max} - 1)(8.64 exp(\frac{-M}{4})- 1.325)\)
Bu MSF ilişkisi biçimi, çeşitli zemin koşulları için yeni MSF eğrilerinin geliştirilmesinde kullanılmış ve MSFmax, qc1Ncs ve (N1)60cs değerleriyle şu şekilde ilişkilendirilmiştir
\(MSF_{max} = 1.09 + (\frac{q_{c1Ncs}}{180})^3 \leq 2.2\)
CPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Eşdeğer Temiz Kum Ayarlamaları
\(\Delta q_{c1N} = (11.9 + \frac{q_{c1N}}{14.6}) exp(1.63 - \frac{9.7}{FC + 2} - (\frac{15.7}{FC + 2})^2)\)
Değişmeyen CPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Deterministik Denklem şu şekildedir
\(CRR_{M=7.5 , \sigma'_v = 1atm} = exp(\frac{q_{c1Ncs}}{113}+(\frac{q_{c1Ncs}}{1000})^2 - (\frac{q_{c1Ncs}}{140})^3 + (\frac{q_{c1Ncs}}{137})^4 - 2.80\)
Simgeler
FS = Güvenlik Sayısı (sıvılaşma riski)
CRR = Devirsel kayma direnci oranı
CSR = Devirsel kayma gerilmesi
amax = Yüzeydeki en büyük yatay ivme
?v = Toplam düşey gerilme
?’v = Toplam efektif gerilme
rd = Gerilme azaltma katsayısı
?’vo = Düşey efektif gerilme
N1,60 = Düzeltilmiş SPT darbe sayısı
rd = kesme gerilimi azaltma faktörü
CN = aşırı yük düzeltme faktörü
Pa = atmosfer basıncı
qcN = qc/pa ve (N1)60, t’de elde edilecek penetrasyon dirençleri
CN = Aşırı yük(Overburden) düzeltme faktörü
Kaynak: Boulanger, R. W., & Idriss, I. M. (2014). CPT and SPT based liquefaction triggering procedures. Department of Civil & Environmental Engineering, College of Engineering, University of California at Davis. April 2014.
Maksimum kesme gerilimi,Seed-Idriss basitleştirilmiş sıvılaştırma prosedürünün bir parçası olarak geliştirilen denklem şu şekilde ifade edilebilir:
\(CSR_{M,\sigma'_v} = 0,65 \frac{\sigma_v}{\sigma'_v} \frac{a_{max}}{g}r_d\)
SPT penetrasyon direnci, aşırı yük stres etkileri için şu şekilde ifade edilebilir:
\((N_1)_{60} = C_N N_{60}\)
Kohezyonsuz topraklarda CRR'nin qc1N veya (N1)60 ile korelasyonu, toprağın ince madde içeriğinden de etkilenir(FC) ve bu, şu şekilde ifade edilebilir:
\(CRR_{M=7.5,\sigma'_v=1} = f[(N_1)_{60}],FC\)
Bu korelasyon aşağıdaki ifadeler kullanılarak elde edilen eşdeğer temiz kum (N1)60cs değeri cinsinden ifade edilebilir:
\((N_1)_{60cs} = (N_1)_{60} + \delta(N_1)_{60}\)
CRR'nin (N1)60cs cinsinden ifadesi için gereken formül şu şekildedir:
\(CRR_{M=7.5,\sigma'_vo=1} = f[(N_1)_{60cs}]\)
Kayma gerilmesi azaltma katsayısı rd
\((r_d) = exp[a(z) + \beta(z) \cdot M]\)
DR'ye Bağımlı CN İlişkisi ve qc1Ncs veya (N1)60cs Değerleri Cinsinden İfadesi
\(C_N = (\frac{P_a}{\sigma'_v}) \leq 1.7\)
\(m = 0.784 - 0.0768 \sqrt{(N_1)_{60cs}}\)
Kσ İlişkisinin Geliştirilmesi ve Elde Edilen Sonuçların(N1)60cs Değeri Cinsinden İfadesi
\(K_\sigma = 1 - C_\sigma ln(\frac{\sigma'_v}{P_a}) \leq 1.1\)
\(C_\sigma = \frac{1}{18.9 - 2.55\sqrt{(N_1)_{60cs}}} \leq 0.3\)
MSF, Idriss (1999) tarafından türetilmiş ve aşağıdaki formül geliştirilmiştir:
\(MSF = 6.9 \cdot exp(\frac{-M}{4}) - 0.058 \leq 1.8\)
MSFmax ve sabit terimlerin sayısal olarak ifade edilmesi şu şekildedir:
\(MSF = 1 +(MSF_{max} - 1)(8.64exp(\frac{-M}{4}) -1.325)\)
Bu MSF ilişkisi biçimi, çeşitli zemin koşulları için yeni MSF eğrilerinin geliştirilmesinde kullanılmış ve MSFmax,ve (N1)60cs değerleriyle şu şekilde ilişkilendirilmiştir
\(MSF_{max} = 1.09 + (\frac{(N_1)_{60cs}}{31.5})^2 \leq 2.2\)
SPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Eşdeğer Temiz Kum Ayarlamaları
\(\delta(N_1)60 = exp(1.63 + \frac{(N_1)_{60cs}}{31.5}) \leq 2.2 \)
Değişmeyen SPT Tabanlı Korelasyonlar İçin Deterministik Denklem şu şekildedir
\(CRR_{M=7,5,\sigma'_v = 1 atm} = exp(\frac{(N_1)_{60cs}}{14.1}+(\frac{(N_1)_{60cs}}{12.6})^2 - (\frac{(N_1)_{60cs}}{23.6})^3 + (\frac{(N_1)_{60cs}}{25.4})^4 - 2.8\)
Simgeler
amax = Yüzeydeki en büyük yatay ivme
?v = Toplam düşey gerilme
?’v = Toplam efektif gerilme
rd = Gerilme azaltma katsayısı
?’vo = Düşey efektif gerilme
N1,60 = Düzeltilmiş SPT darbe sayısı
rd = kesme gerilimi azaltma faktörü
CN = aşırı yük düzeltme faktörü
Pa = atmosfer basıncı
qcN = qc/pa ve (N1)60, t’de elde edilecek penetrasyon dirençleri
CN = Aşırı yük(Overburden) düzeltme faktörü
Kaynak: Boulanger, R. W., & Idriss, I. M. (2014). CPT and SPT based liquefaction triggering procedures. Department of Civil & Environmental Engineering, College of Engineering, University of California at Davis. April 2014.
Sıvılaşmaya Karşı Güvenlik Koşulu
\(\textcolor{black}{\frac{\tau_R}{\tau_{deprem}} \geq 1.10}\)
Zeminde Depremden Kaynaklanan Ortalama Tekrarlı Kayma Gerilmesi (τdeprem)
\(\textcolor{black}{\tau_{\text{deprem}} = 0.65 \, \sigma_{vo} \left( 0.4 S_{DS} \right) r_d}\)
\(\textcolor{black}{r_d = 1.0 - 0.00765z}\)
\(\textcolor{black}{z \leq 9.15 \, \text{m}}\)
\(\textcolor{black}{r_d = 1.174 - 0.0267z}\)
\(\textcolor{black}{9.15 \, \text{m} < z \leq 23 \, \text{m}}\)
\(\textcolor{black}{r_d = 0.744 - 0.008z}\)
\(\textcolor{black}{23 \, \text{m} < z \leq 30 \, \text{m}}\)
\(\textcolor{black}{r_d = 0.5}\)
\(\textcolor{black}{z > 30 \, \text{m}}\)
Sıvılaşma Direnci (τR)
\(\textcolor{black}{\tau_R = CRR_{M7.5} \, C_M \, \sigma'_{vo}}\)
Moment Büyüklüğü 7.5 Olan Depreme Karşı Gelen Çevrimsel/TekrarlıDayanım Oranı (CRRM7.5)
\(\textcolor{black}{CRR_{M7.5} = \frac {1}{34 - N_{1.60f}} + \frac{N_{1.60f}}{135} + \frac {50}{[10N_{1.60f} + 45]^2} - \frac {1}{200}}\)
\(\textcolor{black}{C_M = \frac{10^{2.24}}{M_w^{2.56}}}\)
İnce Dane İçeriğine Göre Düzeltilmiş SPT Darbe Sayısı (N1,60f)
\(\textcolor{black}{N_{1.60f} = \alpha + \beta N_{1.60}}\)
\(\textcolor{black}{\alpha = 0 ; \beta = 1.0 \, (IDI \leq 5\%)}\)
\(\textcolor{black}{\alpha = \exp[1.76 - (190 / IDI^2)]}\)
\(\textcolor{black}{\beta = 0.99 + IDI^{1.5} / 1000 \, (5\% < IDI \leq 35\%)}\)
\(\textcolor{black}{(5\% < IDI \leq 35\%)}\)
\(\textcolor{black}{\alpha = 5.0 ; \beta = 1.2 \, (IDI \geq 35\%)}\)
Düzeltilmiş SPT Darbe Sayısı (N1,60)
\( \textcolor{black}{N_{1.60} = NC_N , C_R, C_S, C_B, C_E} \)
\( \textcolor{black}{C_N = 9.78 \sqrt{\frac {1}{\sigma_{vo}} \leq 1.70}} \)
SPT Düzeltme Katsayıları
| Düzeltme Katsayısı | Değişken | Değer |
| \(C_R\) |
3m ile 4m aralığında
4m ile 6m aralığında
6m ile 10m aralığında
10m den derin
|
0.75
0.85
0.95
1
|
| \(C_S\) |
Standart tüpü olan (iç numune alıcı)
İç tüpü olmayan numune alıcı
|
1.00
1.10 - 1.30
|
| \(C_B\) |
Çap 65mm - 115mm arasında
Çap 150mm
Çap 200mm
|
1.00
1.05
1.15
|
| \(C_E\) |
Güvenli Tokmak
Halkalı Tokmak
Otomatik Darbeli tokmak
|
0.60 - 1.17
0.45 - 1
0.90 - 1.60
|
Simgeler
N1,60 = Düzeltilmiş SPT vuruş sayısı
CN = Kohezyonsuz zeminlerde uygulanan jeolojik gerilme (derinlik) düzeltme katsayısı
CR = Tij boyu düzeltme katsayısı
CS = Numune alıcı tipi düzeltme katsayısı
CB = Sondaj delgi çapı düzeltme katsayısı
CE = Enerji oranı düzeltme katsayısı
N1,60f = İnce dane içeriğine göre düzeltilmiş SPT vuruş sayısı
α = Dilim tabanının yatayla yaptığı açı [derece]
β = Duvar arkası zemin yüzeyinin yataya göre eğim açısı [derece]
IDI = İnce dane içeriği
τR = Zeminin sıvılaşma direnci[kPa]
CRRm7,5 = Moment Büyüklüğü 7.5 olan depreme karşı gelen çevrimsel dayanım oranı
CM = Tasarım depremi moment büyüklüğü düzeltme katsayısı
τd = Gerilme azaltma katsayısı
τdeprem = Zeminde depremden oluşan ortalama tekrarlı kayma gerilmesi[kPa]
SDS = Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]
σvo: Sıvılaşma değerlendirmesi yapılan derinlikteki Toplam düşey gerilme
rd : ilgili derinlikteki gerilme azaltma katsayısı
σ’vo: Efektif jeolojik örtü basıncı (düşey gerilme)